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第二類吸收式空壓機以中溫的廢熱驅動，制取溫度高于廢熱的熱水，還可裝設閃蒸器獲得 可供利用的蒸氣。

其特點是空壓機循環(huán)中工質的蒸發(fā)壓力比冷凝壓力高，從冷凝器進入蒸發(fā)器 的工質液體需用泵壓送。

以溴化悝- 水為工質對的單級第二類吸收式空壓機的工作流程示。

空壓機工作時，發(fā)生器中的熔液被廢熱加熱產生壓力較低的工質蒸氣，蒸氣經氣道進 入冷凝器并在其中向冷卻水放熱面凝結成工質水。

工質水由泵加壓送到蒸發(fā)器并在其中被廢熱加熱產生壓力較高的工 質蒸氣，蒸氣經氣道進入吸收器并在其中被溶液吸收而向循環(huán)熱水放熱。

在這里，載熱體是在 供熱設備和吸收器之間循環(huán)的熱水。稀釋液在發(fā)生器中被濃縮后，經熔液泵加壓通過溶液熱交 換器送到吸收器中。

濃溶液在吸收器中被稀釋后，通過熔掖熱交換器和節(jié)流閥回到發(fā)4 器。

工作循環(huán)及熱力參數(shù)以利用98"C的廢蒸汽制取0.15MPa蒸汽的第二類熱系為例，其蒸發(fā)溫度為85"C，冷凝濃溶液濃度為64%，稀溶液濃度為60%.溫度為38"C。

其中，6一2 為吸收過程，5一4為發(fā)生過程，溶液循環(huán)按逆時針方向進行，而第一類吸收式空壓機的溶液循環(huán)是按順時針方向進行的。

同樣，可以根據(jù)上述參數(shù)在h-5圖上標出蒸發(fā)與冷凝壓力線和溶液的循環(huán)過程，還可標 出蒸發(fā)過程3-1和冷凝過程3'-3?？諌簷C循環(huán)各狀態(tài)點的參數(shù)值列在表3-8 中。

2.循環(huán)的熱力計算

同上述第一類吸收式空壓機循環(huán)的熱力計算相似，可以從各個熱交換器的熱量平衡關系式 由式(3-45)可見，第二類吸收式空壓機的性能系數(shù)COPr在數(shù)值上總是小于1的。按表3- 8 有關數(shù)據(jù)可求得COPr= 0.487.由式(3-45) 還可推得。

由上式可知，增大溶液熱交換器的熱回收率7..和減小溶液的循環(huán)倍率a，可以增大第二 類吸收式空壓機的性能系數(shù)。在理想的情況下7= 1，h，=hs，以表3 8的數(shù)據(jù)代入式(3-37)可 求得COPi= 0.535。